Дипломный проект. Административное здание по улице Галкинская в г.Вологда. Архитектурно-строительная часть

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Здание, представленное, в дипломном проекте относиться к административному типу зданий, оно имеет прямоугольный вид, размерами в осях 19,18 ´ 21 метров. Оно прекрасно вписывается во внешний архитектурный облик уже возведённых рядом сооружений и города в целом.

В цокольном этаже расположена зона отдыха: холл, сауна, душевые, бассейн, бильярдная, комнаты отдыха, раздевалка, санузлы, кладовки. На первом этаже предусмотрены тамбур, холл, котельная, кабинеты, конференц-зал, комната отдыха, санузлы. На втором этаже располагаются холл, кабинеты работников, юриста, бухгалтерии, генерального директора, комната отдыха, санузлы. На третьем этаже расположены холл, кабинеты работников, генеральных директоров, приемная, комнаты отдыха, кладовка, санузлы.

Степень огнестойкости здания — II

Степень ответственности здания – II

Степень долговечности здания – I

За отметку ±0.000 принимается уровень чистого пола первого этажа. Высота этажей 3,3 метра. Толщина внутренних стен 380 мм, толщина перегородок 120 мм, толщина перекрытия 300 мм. На первом этаже предусмотрен главный вход через тамбур в холл, из цокольного этажа предусмотрен отдельный выход для большего удобства и безопасности при эвакуации, так же отдельный вход с улицы в котельную. Запроектирована центральная лестничная клетка, удачно расположенная на оси симметрии здания, и встречает вошедших у главного входа в здание через просторный холл.

1.1. Описание и обоснование внешнего решения здания

Здание прекрасно вписывается по своему внешнему облику. Наличие больших остекленных эркеров создает некую ажурность и легкость зданию, а также превосходно обеспечивает холл и кабинеты естественным светом.

Внутренняя поверхность кирпичных стен оштукатуривается улучшенной штукатуркой.

К внутренней отделке приступают после окончания общестроительных работ (устройство крыши, перекрытий, перегородок, заполнение оконных и дверных проемов) и прокладки инженерных сетей (трубы отопления, водопровода и канализации). В первую очередь выполняют штукатурные работы, затем осуществляют монтаж и проверку приборов сантехнического оборудования, устраивают полы, красят потолки, стены, красят столярные изделия.

Окраску стен, потолков и столярных изделий выполняют по сухим и подготовленным поверхностям. В подготовку входят: очистка основания окрашиваемых поверхностей от пыли и грязи, заделка трещин и неровностей, шпаклевка, шлифовка и грунтовка.

Облицовка поверхностей плитками происходит при помощи цементно-песчаных растворов. Работы ведут снизу вверх. Поверхность стен облицовывается в следующей последовательности: натягивают шнур-причалку, устанавливают угловые и промежуточные маячные плитки, а затем рядовые. При этом тыльную поверхность плитки и стену увлажняют. Затем на плитку накладывают раствор и, поворачивая ее, прижимают к стене, пристукивая ручкой кельмы. Лишний раствор снимают. Швы окончательно разделывают отдельными участками.

Продуманная и тщательно нанесённая наружная отделка из светлой и темной штукатурки по сетке придаёт строению привлекательный, законченный вид, повышает его эксплуатационные качества. На фасаде здание украшает главный вход с большим крыльцом, выдержанным в престижной и одновременно строгой форме, облицованный керамогранитом. Цоколь облицовывается мрамором.

1.2. Описание и обоснование применяемых конструкций, деталей и изделий

Основные несущие конструкции здания наружные и внутренние кирпичные стены выполнены из полнотелого кирпича КР/100/1800/25 ГОСТ 530-95. Наружные стены толщиной 640 мм многослойные с утеплителем изоляционными плитами «URSA». Перегородки кирпичные толщиной 120 мм выполняются из полнотелого кирпича КР/100/1800/25 ГОСТ 530-95.

Фундаменты – ленточные из сборных железобетонных плит и блоков. Нижний ряд фундаментных плит укладывается на грунт с ненарушенной структурой по выровненному основанию толщиной 10 см из крупнозернистого песка. Спецификация сборных железобетонных плит и блоков представлена в графической части – лист 7. Кладка фундаментных блоков выполняется на цементном растворе М-50. Перевязка блоков выполняется на величину не менее 25 см. Монолитные участки в стенах выполняются из бетона В – 7,5. Горизонтальная гидроизоляция из двух слоев рубероида на битумной мастике выполняется по всему периметру наружных и внутренних стен на отметке –0.900, –0.300. Горизонтальную гидроизоляцию из слоя цементного раствора толщиной 20 мм выполнять на отметке –3.600, –3.900. По граням фундаментных блоков и кирпичных участков стен соприкасающихся с землей выполнить вертикальную наплавляемую гидроизоляцию из «Изопласта» ХПП–4 в два слоя ТУ 5774-005-05766480-95 по предварительно огрунтованной поверхности раствором битума БН90/10 ГОСТ 6617-76* в керосине, наплавленные слои «Изопласта» затереть цементно-песчаным раствором М100-10 мм, затем тщательно окрасить горячим битумом за 2 раза. Кирпичную кладку в цокольной части выполнить из полнотелого красного хорошо обожженного кирпича по ГОСТ 530-95 М-100 на растворе М-50. Для отвода поверхностных вод по периметру здания выполнить асфальтобетонную отмостку шириной 1000 мм.

Перекрытия из сборных железобетонных панелей с круглыми пустотами. Пустоты по торцам плит должны быть заделаны на глубину 120 мм керамзитобетоном g=600 кг/м³ в заводских условиях.

Перемычки железобетонные по серии 1.038-3 В-1. Ведомость перемычек смотреть лист 5.

Полы. Ведомость полов, смотреть таблицу 1.1.

Конструкция крыши – стропильная, кровля – гибкая битумная черепица KATEPAL по сплошному дощатому настилу. Утепление крыши производится по перекрытию третьего этажа.

1.3. Описание генерального плана благоустройства территории

Ориентация здания на площадке выполнена с учетом преобладающих ветров на основе розы ветров, которые имеют направление с юго-запада на северо-восток, и направлены в угол здания, и инсоляции здания, максимальное количество оконных проемов (административные помещения) в основном должны быть направлены на юг и юго-восток, согласно СНиП II-60-75** “Планировка и застройка городов, поселков и сельских населенных пунктов.”

Для нормального функционирования здания на генплане предусмотрены следующие здания и сооружения:

Временная автостоянка 90 м².

Контейнер для мусора.

Существующее административное здание.

На генплане разработаны заасфальтированные подъезды и пешеходные подходы к строящемуся зданию. Для отдыха предусмотрены три скамьи напротив главного фасада.

Технико-экономические показатели генплана.

Планировку застройки территории смотри графическую часть лист — 1.

Площадь озеленения — 320 м²,

площадь дорог и тротуаров — 1214 м²,

площадь застройки — 741 м²,

вся площадь объекта — 2248 м².

Таблица 1.3

Технико-экономические показатели проекта

Наименование	Ед. изм.	Показатель
Строительный объем здания	м3	6325
Полезная площадь	м2	895,9
Общая площадь	м2	1479,6
Площадь застроики	м2	461
Стоимость одного квадратного метра общей площади	руб.	9540

К₁ = ×100% = ×100% = 60,6% (1.1)

Показатель, характеризующий целесообразность планировки здания:

(1.2)

Объемный коэффициент:

(1.3)

1.4. Характеристики площадки строительства

Район строительства – г. Вологда.

Расчетная температура наружного воздуха: -32 ⁰С.

Расчетная снеговая нагрузка – 2,4 кПа.

Скоростной напор ветра – 0,23 кПа.

Характер строительства – новое.

Характер существующей застройки – нет.

Территориальный район по делению ЕРЕР – III.

Температурная зона – III.

Нормативная продолжительность строительства согласно [2] – 9 месяцев.

Рельеф местности – спокойный.

Характеристика грунтов – суглинок бурый тугопластичный.

Уровень грунтовых вод – средний.

Продолжительность зимнего периода – 231 дня.

Наличие постоянных инженерных коммуникаций:

— источник водоснабжения – городской водопровод;

— источник энергоснабжения – городская ТП.

— Источник теплоснабжения – городская ТЭЦ.

 

.1. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

2.1.1 Теплотехнический расчет стены

Рис 2.1

В ходе расчета определяется R₀^тр ( минимально допустимое) и R₀^ф.

Должно выполняться условие:

R₀^ф ³ R₀^тр

1. R₀^тр должно быть не менее значений:

а) R₀^тр исходя из условий энергосбережения определяют с учетом ГСОП (градусо-сутки отопительного периода)

ГСОП = (t_в – t _от.пер.) ´Z_от.пер. (2.1)

t_в – температура внутреннего воздуха (16-22⁰С)

t _от.пер. – средняя температура периода со средне суточной температурой t £ 8 ⁰С (СНиП 2.01.01-82)

Z_от.пер. – продолжительность отопительного периода со средне суточной температурой t £ 8 ⁰С (СНиП 2.01.01.-82)

по городу Вологда t _от.пер = -4,1⁰С ; z_от.пер. = 231 сут.

ГСОП = (22 +4,1) ´ 231 = 6029,1

R₀^тр определяем по таблице 1 б* СниП 11-3-79*:

Промежуточные значения определяем интерполяцией.

Для стен : R₀^тр = 3,009 м² * ⁰С / Вт

б) R₀^тр исходя из санитарно-гигиенических (комфортных) условий:

R₀^тр = n ´ (t_в – t_н) / Dt_н´ a_в (2.2)

n — коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций к наружному воздуху; (n = 1 для наружных стен и покрытий)

t_в – расчетная температура внутреннего воздуха ( 22 ⁰С )

t_н – расчетная зимняя температура наружного воздуха, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки, обеспеченностью 0,92 (СНиП 2.01.01-82) t_н = -32⁰С

Dt_н – нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой на внутренней поверхности ограждающих конструкций Dt_н= 4,5 ⁰С

a_в – коэффициент тепловосприятия, равный 8,7 Вт/м² *⁰С

R₀^тр = 1´ (22+32) / 4,5´8,7 = 1,354

Выбираем наибольшее из двух полученных значений, т.е.

R₀^тр = 3,009 м²*⁰С / Вт

2. R₀^ф определяется в зависимости от конструкции стены.

R₀^ф = 1/a_в + d₁/l₁ +…+ d_n/l_n + 1/a_н , (2.3)

a_н = 23 Вт/м²*⁰С ,a_в = 8,7 Вт/ м²*⁰С

R₀^ф = 1/8,7 +0,02/0,87 +0,25/0,81 +0,25/0,81 + х /0,046 +0,02/0,93 +1/23= 3,009

Х= 100,68 мм принятое Х = 140 мм

R₀^ф = 3,86 > R₀^тр = 3,009

Следовательно, условие выполняется.

2.1.2 Теплотехнический расчет плиты покрытия

Рис 2.2

1.

а) Для покрытий чердачных : R₀^тр = 3,41 м² * ⁰С / Вт

б) R₀^тр исходя из санитарно-гигиенических (комфортных) условий:

R₀^тр = 1´ (22+31) / 4´8,7 = 1,523

Выбираем наибольшее из двух полученных значений, т.е.

R₀^тр = 3,41 м²*⁰С / Вт

2.

R₀^ф = 1/8,7+0,03/0,18+0,13/2,04 + Х /0,04+1/23=3,41

Х = (3,41- 0,257) ´ 0,04 = 0,126 м

Принимаем Х = 130 мм

R₀^ф = 3,51 > R₀^тр = 3,41

Условие выполняется.

2.2. Расчет элементов стропильной системы

2.2.1 Расчет настила

Считаем сплошной настил: 100 х 40 мм, древесина – ель. Расчет настила ведется по сочетаниям нагрузок:

1). Полная постоянная и временная нагрузки.

2). Постоянная нагрузка от настила и сосредоточенная нагрузка в одном пролете P_p=1200 Н (от человека с инструментом).

Расчетная схема настила

Рис.2.3.

Таблица 2.1.

Сбор нагрузок на настил

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, кН/м	γf	Расчетная нагрузка, кН/м
1	2	3	4
Постоянная:
1.Кровельная плитка KATEPAL	0,008	1,3	0,0104
2.Сплошной настил из досок δ=40 мм 500∙0,04	0,02	1,1	0,022
Итого:	0,028		0,0324
При уклоне кровли 25°	0,0309		0,0357
Временная:
1. Снеговая
полная	0,168	1/0,7	0,24
кратковременная	0,084		0,12
Итого:	0,168		0,24
Всего:	0,1989		0,2757

Подбираем высоту сечения досок настила по моменту М₁, проверим по моменту М₂:

(2.4)

M₂=0,07·g·l² +0,207·P_р·l=0,07·0,02757·1,2² +0,207·1,2·1,2=0,3 (к·Нм)

За расчетный принимаем момент М₂.

Расчитаем требуемый момент сопротивления настила:

(2.5)

Требуемая высота сечения:

(2.6)

Произведем корректировку размеров поперечных сечений досок настила: h=40 мм, b=100 мм.

Расчитаем момент сопротивления сечения настила после корректировки размеров:

(2.7)

Проверим прочность по нормальным напряжениям:

; (2.8)

< 13,7 МПа.

Момент инерции:

(2.9)

Проверим жесткость только при первом сочетании нагрузок:

(2.10)

< .

2.2.2 Расчет стропильной ноги

Основанием крыши служит сплошной настил. Шаг стропильных ног l=1,2 м.

Конструктивное решение покрытия принимаем следующее:

Конструктивное решение покрытия

Рис.2.4.

Общая длина стропильной ноги составляет:

(2.11)

Расчетная схема стропильной ноги

Рис.2.5.

Произведем сбор нагрузок на 1 м² наклонной поверхности покрытия, для сбора нагрузок условно принимаем сечение стропильной ноги 100х250 мм.

Таблица 2.2.

Сбор нагрузок на стропильную ногу

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, кН/м2	γf	Расчетная нагрузка, кН/м2
1	2	3	4
Постоянная:
3.Кровельная плитка KATEPAL	0,08	1,3	0,104
4.Сплошной настил из досок δ=40 мм 500∙0,04	0,2	1,1	0,22
5.Стропильные ноги (условно 2 шт. на 1 м)	0,125	1,1	0,1375
Итого:	0,405		0,46
Временная:
1. Снеговая
полная	1,68	1/0,7	2,4
кратковременная	0,84		1,2
Итого:	1,68		2,4
Всего:	2,01		2,78

Для статического расчета найдем нагрузку на 1 м погонной длины горизонтальной проекции стропильной ноги.

Нормативное значение:

(2.12)

Расчетное значение:

(2.13)

Произведем статический расчет стропильной ноги как двухпролетной балки, нагруженной равномерно распределенной нагрузкой. Опасным сечением стропильной ноги является сечение на средней опоре.

Изгибающий момент в этом сечении:

(2.14)

Вертикальное давление в точке С, равное правой опорной реакции двухпролетной балки составляет:

(2.15)

При симметричной нагрузке обоих скатов вертикальное давление в точке С удваивается: Р=2С=13,06 кН.

Раскладывая это давление по направлению стропильных ног, найдем сжимающее усилие в верхней части стропильной ноги:

(2.16)

Растягивающее усилие в ригеле равно горизонтальной проекции усилия N:

H=N·cosα=15,44·0,906=14 (кН) (2.17)

Подберем сечение стропильной ноги. Из условия прочности при изгибе определяем требуемый момент инерции, вводя коэффициент 1,3 для возможности восприятия сечением продольной силы и момента.

(2.18)

Принимаем сечение 100х250 мм: W_x =1042 см³ , J_y=13020 см⁴.

Произведем проверку сечения на сжатие с изгибом:

< (2.19)

Расчетная длина большей части стропильной ноги:

(2.20)

Гибкость в плоскости изгиба:

(2.21)

(2.22)

Найдем коэффициент, учитывающий увеличение изгибающего момента при деформировании оси:

(2.23)

Условие

< (2.24)

выполняется.

Проверим сечение по деформациям.

Относительный прогиб:

(2.25)

< (2.26)

Оставляем сечение 100х250 мм.

2.1.3 Расчет ленточного фундамента

2.3.1 Общие положения

Данные по инженерно-геологическим изысканиям

Рис.2.6

Глубину заложения фундаментов определяем как большее из трех значений:

а). Из условия промерзания грунта

d ≥ d_f = d_fn — k_h (2.27)

где d_f – расчетная глубина промерзания;

d_fn – нормативная глубина промерзания грунта, d_fn=1,5 (м);

k_h – коэффициент влияния теплового режима здания.

d ≥ d_f = 1,5 – 0,5 = 1 (м).

б). С учетом наличия подвала (от пола подвала не менее 0,5 м)

d ≥d_b + h_пол + 0,5 = 2,1+0,1+0,5 = 2,7 (м) (2.28)

в). С учетом грунтовых условий:

согласно геологическим условиям основанием может служить второй грунт. Глубина заложения во второй грунт должна быть не менее 0,5 м.

d ≥ h₁ + 0,5 = 1,54 + 0,5 = 2,04 (м) (2.29)

С учетом раскладки блоков принимаем глубину заложения фундаментов 2,7 м. Основание в данном случае будет служить третий грунт.

Расчетные сечения фундаментов.

Рис. 2.7.

2.3.3 Сбор нагрузок на фундаменты

Таблица 2.3

Сбор нагрузки на 1 м²

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, кН/м2	γf	Расчетная нагрузка, кН/м2
1	2	3	4
I. КРОВЛЯ
Постоянная:
1. Кровельная плитка KATEPAL	0,08	1,3	0,104
2. Сплошной настил из досок δ=40 мм 500∙0,04	0,2	1,1	0,22
3. Стропильные ноги (условно 2 шт. на 1 м)	0,125	1,1	0,1375
Итого:	0,305		0,3515
При уклоне кровли 25°	0,336		0,389
Временная:
1. Снеговая
полная	1,68	1/0,7	2,4
кратковременная	0,84		1,2
Итого:	1,68		2,4
Всего:	2,016		2,789
II. ПЕРЕКРЫТИЯ
Чердачное
Постоянная:
1. Ж/б. плита перекрытия	3	1,1	3,3
2. Утеплитель	0,04	1,2	0,048
3. Ц/п. стяжка 30 мм	0,54	1,3	0,702
Итого:	3,58		4,05
Временная:
полная	0,7	1,3	0,91
кратковременная	0,3	1,3	0,39
Итого:	0,7		0,91
Всего:	4,28		4,96
Междуэтажное
Постоянная:
1. Ж/б. плита перекрытия	3	1,1	3,3
2. Пол (керамическая плитка с гидроизоляц. – условно)	1,4	1,3	1,82
Итого:	4,4		5,12
Временная:
полная	2	1,3	2,6
кратковременная	0,7	1,3	0,91
Итого:	2		2,6
Всего:	6,4		7,72
II. СТЕНА
Наружная 640 мм с утеплением
1. Кирпич 0.5∙1800	9	1,1	9,9
2. Утеплитель 0,14∙20	0,028	1,2	0,0336
Продолжение табл. 2.3
Итого:	9,028		9,9336
Внутрення 380 мм
1. Кирпич 0,38∙1800	6,84	1,1	7,524

Определение коэффициентов проемности.

По оси 1

Рис 2.8.

Площадь стены : 22,28×10,34 = 230,38 м²

Площадь проемов : 1,51×1,81×12 = 32,8 м²

2,1×1,01 = 2,12 м²

0,91×0,91∙8 = 6,63 м²

2,85×(3+2,1+2,4) = 21,37 м²

1,51×(2,2+2,64) = 7,31 м²

Итого 70,23 м²

Площадь стены за вычетом проемов : 230,38 – 70,23 = 160,15 м²

По оси Ж

Рис 2.9.

Площадь стены : 13,78×10,34 = 142,48 м²

Площадь проемов : 1,51×1,81×2 = 5,47 м²

2,69×(2,16+2,1+3) = 19,53 м²

1,51×(2,2+2,64)∙2 = 14,62 м²

итого 39,62 м²

Площадь стены за вычетом проемов : 142,48 –39,62 = 102,86 м²

По оси 2

Рис 2.10.

Площадь стены : 21×10,54 = 221,34 м²

Площадь проемов : 2,07×1,2×3 = 7,452 м²

2,07×0,91×5 = 9,42 м²

2,07×1,31×3 = 8,13 м²

2,07×0,71×6 = 8,82 м²

итого 33,82 м²

Площадь стены за вычетом проемов : 221,34 – 33,82 = 187,52 м²

По оси 5

Рис 2.11.

Площадь стены : 21×10,54 = 221,34 м²

Площадь проемов :

2,07×0,91×5 = 9,42 м²

2,07×1,31×3 = 8,13 м²

2,07×0,71×2 = 2,94 м²

итого 20,49 м²

Площадь стены за вычетом проемов : 221,34 – 20,49 = 200,85 м²

Определение равномерно-распределенной нагрузки от веса перегородок.

Примем среднее число перегородок на 1 п.м. фундаментов на одном этаже по наиболее загруженному участку между 5-6, А-Б на 2^м этаже. Общая длина перегородок на данном участке: 1,7+6,06×2+3,5=17,32 м

17,32×0,12×3=6,23 м³ 6,23×1800=11223,36 кг

Распределим вес перегородок на площадь равную: 9,15×6,37=58,28 м²

Сбор нагрузок по сечениям

Таблица 2.4

Сбор нагрузок на фундамент под самонесущую наружную стену (сечение 1-1)

Вид нагрузки	Расчетная нагрузка, кН/м
1	2
1) Кровля bгруз = 3м bгруз´gрасч = 3´2,789	8,367
2) Стена кирпичная 640 мм gрасч´h´K = 9,9336∙10,34∙0,722	74,16
3) Блоки фундамента h´b´ρ = 3,3´0,6´2400	47,5
4) Подушка фундамента (шир. 800 примем предварительно)	4,6
5) Вес грунта b´h´ρ = 0,2´2,7´1400	7,56
ВСЕГО:	142,187

Таблица 2.5

Сбор нагрузок на фундамент под самонесущую внутреннюю стену (сечение 2-2)

Вид нагрузки	Расчетная нагрузка, кН/м
1	2
1) Стена кирпичная 380 мм gрасч´h´K = 7,524∙12,6∙1	94,8
2) Блоки фундамента h´b´ρ = 1,8´0,4´2400	17,28
3) Подушка фундамента (шир. 800 примем предварительно)	4,6
4) Вес грунта b´h´ρ = 0,4´1,8´1400	10,1
ВСЕГО:	126,78

Таблица 2.6

Сбор нагрузок на фундамент под несущую наружную стену (сечение 3-3)

Вид нагрузки	Расчетная нагрузка, кН/м
1	2
1) Кровля bгруз = 6,67/2 м bгруз´gрасч = 6,67´2,789/2	9,3
2) Перекрытие чердачное bгруз´gрасч = 6,67´4,96/2	16,54
3) Перекрытие междуэтажное bгруз´gрасч nэтаж=6,67´7,72´3/2	77,24
4) От кирпичных перегородок bгруз´gрасч nэтаж=6,67´1,93´3/2	18,4
5) Стена кирпичная 640 мм gрасч´h´K = 9,9336∙10,34∙0,722	74,16
Продолжение табл. 2.6
1	2
6) Блоки фундамента h´b´ρ = 3,3´0,6´2400	47,5
7) Подушка фундамента (шир. 800 примем предварительно)	4,6
8) Вес грунта b´h´ρ = 0,2´2,7´1400	7,56
ВСЕГО:	255,3

Таблица 2.7

Сбор нагрузок на фундамент под несущую внутреннюю стену (сечение 4-4)

Вид нагрузки	Расчетная нагрузка, кН/м
1	2
1) Кровля bгруз=(6,67+6,44)/2 м bгруз´gрасч=(6,67+6,44)´2,789/2	18,28
2) Перекрытие чердачное bгруз´gрасч = (6,67+6,44)´4,96/2	32,513
3) Перекрытие междуэтажное bгруз´gрасч nэтаж=(6,67+6,44)´7,72´3/2	151,814
4) От кирпичных перегородок bгруз´gрасч nэтаж=(6,67+6,44)´1,93´3/2	37,95
5) Стена кирпичная 380 мм gрасч´h´K = 7,524∙10,54∙0,907	71,93
6) Блоки фундамента h´b´ρ = 0,3´0,4´2400	2,88
7) Подушка фундамента (шир.1000 примем предварительно)	5,4
8) Вес грунта b´h´ρ = 0,4´0,3´1400	1,68
ВСЕГО:	322,45

Таблица 2.8

Сбор нагрузок на фундамент под колонну (сечение 5-5)

Вид нагрузки	Расчетная нагрузка, кН
1	2
1) Перекрытие междуэтажное Агруз = 1,9´(3,3+4)/4 Агруз´gрасч nэтаж=1,9´(3,3+4)´7,72´3/4	80,31
2) Монолитный бетон а´b´h´ρ=0,625´0,625´0,3´2500	2,93
3) Подушка фундамента (1200´1000 предварительно)	6,5
Продолжение табл. 2.8
1	2
4) Конструкция лестницы	80
5) Временная Агруз = 16,77/4 м2 6) Агруз´gрасч nэтаж=16,77´300´1,2´3/4	45,28
ВСЕГО:	215,02

2.3.3 Расчет фундаментов по деформациям

При расчете деформаций основания среднее давление под подошвой фундамента p не должно превышать расчетного сопротивления грунта основания R, кПа (тс/м²), определяемого по формуле

(2.30)

где g_с1 и g_с2 — коэффициенты, условий работы, принимаемые по табл. 3 [3]

k — коэффициент, принимаемый равным: k₁ = 1, если прочностные характеристики грунта (j и с) определены непосредственными испытаниями;

М_g , М_q, M_c — коэффициенты, принимаемые по табл. 4 [3];

k_z — коэффициент, принимаемый равным:

при b < 10 м — k_z = 1;

b — ширина подошвы фундамента, м;

g_II — осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м³;

g^/_II — то же, залегающих выше подошвы;

с_II — расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа;

d₁ — глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле

(2.31)

где h_s -толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м;

h_cf — толщина конструкции пола подвала, м;

g_cf — расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала, кН/м³;

d_b — глубина подвала — расстояние от уровня планировки до пола подвала, м (для сооружений с подвалом шириной B £ 20 м и глубиной свыше 2 м принимается d_b = 2 м, при ширине подвала B > 20 м — d_b = 0).

Тогда требуемая ширина подошвы фундамента:

(2.32)

Требуемая площадь подошвы фундамента:

(2.33)

Принимаем в проекте ширину подошвы фундамента на ступень больше, учитывая возможность надстройки.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

https://verrsus.wordpress.com

http://verrsus-35rus.livejournal.com/

http://steel-c.livejournal.com/

http://verrsus.tk