ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Грунтовые условия
Инженерно-геологические изыскания на площадке строительства выполненные ООО «Проектно-изыскательский институт «Промтранспроект» заказ № 2139 по состоянию на 2004г. Для обоснования проектирования здания ремонтного ангар 24х46х10м составлено, по материалам изысканий прошлых лет, хранящихся в архиве.
В геоморфологическом отношении участок приурочен к ледниковой возвышенности. Рельеф площадки спокойный с понижением к северу. В геологическом строении принимают участие ледниковые и покровные отложения, перекрытые современными почвенно-растительным слоем. Всего на площадке выделены 5ИГЭ.
Грунтовые воды в районе работ имеют повсеместное-распространение, максимальные уровни приходятся на апрель-ноябрь и составляют 1.0м ; минимальные уровни отмечаются в феврале и марте на гл. 2.5-3,0м .наиболее характерный уровень -2,5м , сезонные и многолетние колебания составляют 2,5-3,0м. Подземные воды по химсоставу не обладают агрессивной способностью по отношению к бетону марки W4 по водонепроницаемости. По водородному показателю грунтовые воды являются среднеагрессивными по отношению к металлическим конструкциям в соответствии со СНиП 2. 03 . 11 -85 (табл.№26) -Защита строительных конструкций от коррозии
Из физико-геологических процессов и явлений на площадке развито морозное пучение грунтов. Глинистые грунты в зоне сезонного промерзания относятся к сильнопучинистым при промерзании в соответствии с таблицей Б.27 ГОСТ 25100-95 Нормативная глубина сезонного промерзания грунтов рассчитана по формуле 2 СНиП 2.02.01-83 /3/ с учетом п.1.125 и составляет 1.5 м для суглинков.
При назначении характеристик деформационных и прочностных свойств использованы результаты опытных работ (штампы и статическое зондирование) с учётом изменений нормативных требований , а также результаты лабораторных испытаний . Основанием фундаментов могут служить все выделенные ИГЭ , кроме ИГЭ 1.
: В основании фундаментов залегают грунты — суглинок светло-коричневый тонко слоистая, с линзами супеси и песка, с редкими включениями гравия до 1% размером до 1-2 мм.
Степень агрессивного воздействия грунтовых вод на железобетонным конструкции — слабоагрессивная, на металлические конструкции — от среднеагрессивной до сильноагрессивной.
Паспорт здания
Паспорт здания
Таблица 1
Характеристика здания |
По типовому проекту |
Производственное здание |
|
Типовой проект |
№ 128-10-АС |
Кол-во этажей |
1 – для поизводственной части, 3- для административно-бытовых |
Кровля |
Панели ООО «Электрощит» -150мм |
Водосток |
Неорганизованный наружний |
Лестничные клетки |
По металлическим косоурам |
Наружные стены |
Сэндвич-панели заводской готовности |
Фасад |
Сэндвич-панели заводской готовности |
Перекрытия |
Железобетонные сборные |
Внутренние стены |
— |
Перегородки |
Внутренние-120 из кирпича |
Двери |
Деревянные |
Окна |
Из алюминиевых профилей |
Подвал |
Отсутствует |
Полы |
Бетон (для производственных помещений) линолеум, плиточные и т.д. |
Горячее водоснабжение |
Центральное |
Отопление |
Центральное |
Холодный водопровод |
Хозяйственно-питьевой от наружной сети |
Канализация |
Центральная |
Вентиляция |
Естественная через каналы в межферменном пространстве, принудительная |
Электроснабжение |
От внешней сети |
Устройство связи |
Телефонный ввод |
Климатические условия района
Город Вологда расположен в географическом районе – 1, климатическом районе – 11В и характеризуется следующими показателями:
— температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки: минус 320С;
— температура наружного воздуха наиболее холодных суток: минус 390С;
— продолжительность зимнего периода – 6 месяцев;
— нормативное давление ветра для 1 ветрового района: 23 кгс/м2;
— вес снегового покрова для 1V снегового района: 168 кгс/м2;
— нормативная глубина промерзания грунтов: 1,6м;
— преобладающие ветры: северо – западные;
— в основании фундамента залегают грунты: суглинки текучепластичные с растительными остатками;
— агрессивность грунтовых вод: к бетону – средне и слабоагрессивные;
— к арматуре – слабоагрессивные;
— к металлическим конструкциям – от среднеагрессивной до сильноагрессивной.
2. Расчетно-конструктивный раздел
2.1. Расчет и конструирование стропильной фермы
2.1.1. Сбор нагрузок на ферму
Таблица 2.1
Нагрузка от собственного веса покрытия
Состав нагрузки |
Нормативн. нагрузка gn, кН/м2 |
Коэфф. надежности по нагрузке γf |
Коэфф. надежности по зданию γn |
Расчетная нагрузка g, кН/м2 |
Кровля |
||||
1) Кровельная панель t=150мм |
0,31 |
1,2 |
0,95 |
0,37 |
2) Прогон 2шв 200х80х4 c шагом a=2 м, р=11 кг/м g=11/2 |
0,06 |
1,05 |
0,95 |
0,063 |
3) Собств. вес фермы |
0,3 |
1,05 |
0,95 |
0,32 |
4) Связи по покрытию |
0,03 |
1,05 |
0,95 |
0,03 |
Всего |
0,7 |
0,78 |
Определение снеговой нагрузки
Вариант 1, при μ =1 (СниП 2.01.07-85* прил. 3, схема. 1, профиль Б, вар. 1.)
Нагрузка на верхний пояс фермы
psn= gsnn x μ xВ
psn=2,4x1x6x2=14,4 кН/м
Определение крановой нагрузки
Кроновую нагрузку принимаем по 1.426.2-6.1/91-03КМ
Нагрузка на узел фермы
Рmax=52,6 кН
Рmin=1,6 кН
Определение усилий в элементах фермы выполнено по программе SCADOffice Результаты расчета приведены в приложении 1
Геометрическая схема фермы
Рис. 2.1.
2.1.2. Определение расчетных длин стержней
Определение расчетных длин стержней:
Расчетные длины стержней фермы определяем по табл. 11 СНиП II-23-81* «Стальные конструкции» фермы раскрепленной по верхнуму поясу прогонами:
для верхнего пояса: lefx = l; lefу = 2l
для опорных раскосов: lefx = l; lefу = l
для прочих элементов фермы : lefx = 0,8∙l; lefу = l
для нижнего пояса: lefx = l; lefу = 12м
2.1.3. Расчет нижнего растянутого пояса
Т.к. ферма длинной 24м, то пояс выполняется из одного типа профиля, поэтому выбираем самый растянутый элемент в н.п (в узлах 16-17) и подбираем его сечение.
а) Определение требуемой площади сечения стержня:
где N = 807 кН — расчетное усилие в стержне
Rу = 340 МПа – расчетное сопротивление стали растяжению для стали марки С345
γс = 0,95 – коэффициент условия работы
γn = 0,95 – коэффициент надежности по нагрузке
Атр=0,95*810/(340000*0,95)= 0,0021 м2 = 21.0 см2
По требуемой площади и радиусам инерции подбираем замкнутый профиль:
принимаем сечение 140х5 мм: А = 21,1 см2; ;
;
, где [λ] = 400 – предельная гибкость растянутых элементов по табл. 20* СНиП II-23-81*
г) Определяем прочность:
810*0,95/(21,1* 10-4)=314 МПа < Ry × γc = 340 × 0,95 = 323 МПа
Условие выполнено.
2.1.4. Расчет верхнего сжатого пояса
а) Задаемся гибкостью:
[λ] = 180 – 60 × a – для сжатых поясов, опорных стоек и раскосов
где – коэффициент принимаемый не менее 0,5
φ = – коэффициент, принимаемый по табл. 72 СНиП II-23-81* «Стальные конструкции»
примем λ = 80, тогда φ = 0,686 для С345
б) Определение требуемой площади сечения стержня:
где N = -800,0 кН – расчетное усилие в стержне
Rу = 340 МПа – расчетное сопротивление стали растяжению
γс = 0,95 – коэффициент для верхнего пояса
γn = 0,95 — коэффициент надежности по нагрузке
Атр=-800 кН*0,95/(0,686*340000*0,95) = 34,3 см2
в) Определяем требуемые радиусы инерции:
г) По требуемой площади и радиусам инерции подбираем сечение:
принимаем сечение 160*80: А = 38,2 см2; ;
0,95*800/(0,548*340000*0,95*38,2*10-4)= 1,12
[λ]х = 180 – 60 × 1,12 = 112,8
100,67>112.8. условие выполнено, примем профиль 160х8:
е) Недонапряжение:
ΔУ=8,0 %
ΔХ=31 %
2.1.5. Расчет решетки
Расчет решетки выполнен в табличной форме. Определены недонапряжения элементов.
Таблица 2.2
Подбор сечений элементов фермы
Стержень |
Положение |
Усилие N,кН |
Расчетные длины |
Требуемые радиусы инерции |
Требуемая площадь, А,см2 |
Сечение |
Фактическая площадь, сm2 |
Фактические радиусы инерции |
Гибкости |
Напряжение, МПа |
Недонапряжение, % |
Rygс, МПа |
Коэффициент f |
|||||
lef,x, м |
lef,y,м |
ix,см |
iy,см |
ix,см |
iy,см |
lx |
ly |
[l] |
||||||||||
1-2 |
верхний пояс |
-286 |
200 |
200 |
2,1 |
2,1 |
10,69 |
160х8 |
38,2 |
6,24 |
6,24 |
32 |
32 |
150 |
90,37 |
72 |
323 |
0,829 |
2-3 |
-286 |
200 |
200 |
2,1 |
2,1 |
10,68 |
160х8 |
38,2 |
6,24 |
6,24 |
32 |
32 |
150 |
90,31 |
72 |
323 |
0,829 |
|
2-4 |
-606 |
200 |
200 |
2,1 |
2,1 |
22,63 |
160х8 |
38,2 |
6,24 |
6,24 |
32 |
32 |
144 |
191,4 |
40,8 |
323 |
0,829 |
|
4-5 |
-602 |
200 |
200 |
2,1 |
2,1 |
22,48 |
160х8 |
38,2 |
6,24 |
6,24 |
32 |
32 |
145 |
190,1 |
41,1 |
323 |
0,829 |
|
5-6 |
-800 |
200 |
200 |
2,1 |
2,1 |
29,88 |
160х8 |
38,2 |
6,24 |
6,24 |
32 |
32 |
133 |
252,6 |
21,8 |
323 |
0,829 |
|
6-7 |
-797 |
200 |
200 |
2,1 |
2,1 |
29,76 |
160х8 |
38,2 |
6,24 |
6,24 |
32 |
32 |
133 |
251,7 |
22,1 |
323 |
0,829 |
|
14-17 |
н.п |
807 |
1200 |
1200 |
3 |
3 |
24,98 |
140х5 |
25,2 |
5,48 |
5,48 |
219 |
219 |
400 |
320,2 |
0,86 |
323 |
|
1-14 |
раскосы |
-366 |
221 |
276 |
1,70 |
2,12 |
28,14 |
120х5 |
18 |
4,66 |
4,66 |
47 |
59 |
116 |
375,2 |
56,3 |
240 |
0,542 |
3-14 |
-39 |
108 |
135 |
0,72 |
0,90 |
2,04 |
80х4 |
9,6 |
3,07 |
3,07 |
35 |
44 |
180 |
51,1 |
78,7 |
240 |
0,795 |
|
4-14 |
-270 |
102 |
128 |
0,68 |
0,85 |
13,20 |
120х5 |
18 |
4,66 |
4,66 |
22 |
27 |
166 |
176,1 |
26,6 |
240 |
0,852 |
|
4-15 |
219 |
102 |
128 |
0,68 |
0,85 |
9,13 |
100х4 |
12 |
3,88 |
3,88 |
26 |
33 |
400 |
182,5 |
24 |
240 |
||
5-15 |
-39 |
102 |
128 |
0,68 |
0,85 |
2,04 |
80х4 |
9,6 |
3,07 |
3,07 |
33 |
42 |
180 |
51,1 |
78,7 |
240 |
0,795 |
|
6-15 |
-168 |
102 |
128 |
0,68 |
0,85 |
7,36 |
100х4 |
12 |
2,76 |
2,18 |
37 |
59 |
173 |
147,2 |
-38,7 |
240 |
0,951 |
|
6-16 |
117 |
213 |
266 |
0,665 |
4,88 |
100х4 |
12 |
2,76 |
2,18 |
77 |
122 |
400 |
97,5 |
59,4 |
240 |
|||
7-16 |
-39 |
213 |
266 |
0,665 |
1,63 |
80х4 |
9,6 |
3,07 |
3,07 |
69 |
87 |
180 |
40,63 |
83,1 |
240 |
0,795 |
||
8-16 |
-57 |
213 |
266 |
0,665 |
2,38 |
80х4 |
9,6 |
3,07 |
3,07 |
69 |
87 |
180 |
59,38 |
75,3 |
240 |
0,795 |
2.2. Расчет фундамента
2.2.1. Сбор нагрузок на фундамент
Таблица 2.1
Сбор нагрузок
Вид нагрузки |
Норматив-ное значение кН/м2 |
Коэффи-циент надеж-ностити γf |
Коэффиц-иент по назначе-нию здания, γn |
Расчетное значение кН/м2 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
|
Нагрузка на покрытие |
|
|
|
|
Постоянная |
|||||
1 |
Кровля |
||||
2 |
1) Кровельная панель t=150мм |
0,31 |
1,2 |
0,95 |
0,37 |
3 |
2) Прогон 2шв 200х80х4 c шагом a=2 м, р=11 кг/м g=11/2 |
0,06 |
1,05 |
0,95 |
0,063 |
4 |
3) Собств. вес фермы |
0,3 |
1,05 |
0,95 |
0,32 |
5 |
4) Связи по покрытию |
0,03 |
1,05 |
0,95 |
0,03 |
7 |
Временная |
||||
Снеговая |
1.579 |
1.6 |
0.95 |
2.40 |
|
8 |
Итого |
2.130 |
|
|
3.023 |
|
Нагрузка на перекрытие 2-го и 1-ого этажей |
|
|
||
9 |
Пол из керамической плитки на цемент.растворе t=20мм р=18кH/м3 18*0,02=0,36 |
0.360 |
1.3 |
0.95 |
0.445 |
10 |
Железобетонн. плита приведеннной толщины t=0,11м р=25кН/м3 |
2.750 |
1.1 |
0.95 |
2.874 |
11 |
Железобетонный прогоны ПРГ60 (2шт) 2*15/(6*6) |
0.833 |
1.10 |
0.95 |
0.871 |
Перегородки |
0.595 |
1.15 |
0.95 |
0.650 |
|
12 |
Временная |
4.00 |
1.2 |
0.95 |
4.560 |
Итого одного этажа |
8.538 |
9.399 |
|||
Итого всех этажей |
25.615 |
|
|
28.198 |
|
Всего |
27.744 |
|
|
31.220 |
|
Перейдем к сосредоточенной нагрузке (кН/м) |
|||||
qн=27.74*6*6= |
998,64 |
q= |
1123,92 |
http://verrsus-35rus.livejournal.com/